TUTORIAL 6 de LS-DYNA: Simulación de Springback

F. Bulnes, Y. Stropovsvky y V. Yermishkin, “Quasi-Relaxation Transforms, Meromorphic Curves and Hereditary Integrals of the Stress-Deformation Tensor to Metallic Specimens”, Modern Mechanical Engineering, Vol. 2 No. 3, 2012, pp. 92-105. doi: 10.4236/mme.2012.23012.

J. Casey y P. M. Naghdi., “Constitutive Results for Finitely Deforming Elastic-Plastic Materials”, In: K. J. Willam, Ed., Constitutive Equations: Macro and Computational Aspects, Cap I y II ASME, New Orleans, 1984.

F. Bulnes, V. Yermishkin y E. Toledano, “Constitutive Equations of the Stress-Strain Tensor for a Metal Speci- men Rehearsal in Quasi-Relaxation Regime and Their Generalized Functional of Energy,” Proceedings of the 2nd CIMM, Vol. III, Department of Mechanical Engi- neering, Universidad Nacional de Colombia, Bogotá, 8-9 October 2009, pp. 12-0001-1-0010.

F. Bulnes, “Análisis de Prospectiva y Desarrollo de Tecnologías Efectivas a través de Operadores Sinérgicos Integrales de la Mecánica”, Actas en Ingeniería Mecánica del 14a. CCIA-CIM ISPJAE, Vol. 3, La Habana, 1-5 de diciembre de 2008, pp. 1021-1029.

Noda -Implementación de la viscoelasticidad cuasiestática

Las opciones 4 y 5 son muy similares con una pequeña variación en cómo se resuelve el último paso de la solución. Cuando IMFLAG=4 o 5, la solución comienza utilizando Implicit, y todos los parámetros de control necesarios se leen de las palabras clave *CONTROL_IMPLICIT_{OPTION} presentes en el archivo de entrada. Cuando se alcanza el número máximo de reformas de rigidez (MAXREF especificado en *CONTROL_IMPLICIT_SOLUTION) en el paso iterativo actual o cuando surgen otras formas de inestabilidad que impiden que la solución iterativa converja dentro de las tolerancias permitidas de normas de desplazamiento o energía, LS-DYNA cambia automáticamente a Explicit y se ejecuta durante un tiempo especificado por DT_EXP en *CONTROL_IMPLICIT_AUTO. Después de este intervalo Explícito, LS-DYNA cambia de nuevo a Implícito y continúa el cálculo (esperemos que con una mejor convergencia). El valor de DT_EXP debe elegirse de forma que se ejecute durante un número suficiente de ciclos utilizando el paso de tiempo calculado internamente o un paso de tiempo escalado en masa especificado mediante DT2MS en *CONTROL_TIMESTEP. La diferencia entre las opciones 4 y 5 es que cuando IMFLAG=5, LS-DYNA se asegura de que el último paso se resuelva siempre utilizando Implicit para que se obtenga una solución estática. Si se alcanza el tiempo de terminación ENDTIM durante el intervalo DT_EXP, LS-DYNA prolonga automáticamente el tiempo de terminación en DT0 hasta obtener un paso Implícito convergente.

Una Introducción a la Dinámica Estructural, Modalidad Experimental

Matemáticamente, los esquemas de acoplamiento implícito conducen a ecuaciones de punto fijo en la interfaz de acoplamiento. Un acoplamiento implícito puro sin aceleración corresponde a una simple iteración de punto fijo, que sigue teniendo los mismos problemas de estabilidad que un acoplamiento explícito. Necesitamos técnicas de aceleración para estabilizar y acelerar la iteración en punto fijo.

Veamos un ejemplo: Para la interacción fluido-estructura, si primero ejecutamos el solver de fluido con desplazamientos de interfaz dados, seguido por el solver de estructura tomando fuerzas del solver de fluido y calculando nuevos desplazamientos de interfaz, (sólo) los desplazamientos son post-procesados en caso de acoplamiento en serie. Para el acoplamiento en paralelo, tanto los desplazamientos como las fuerzas son post-procesados.

A continuación, tenemos que configurar en base a qué datos computa la aceleración, es decir, cómo se calculan los coeficientes en las combinaciones lineales. Estos campos de datos se definen dentro de la aceleración como etiquetas de datos (como Desplazamientos en el ejemplo de código anterior). Llamemos a estos campos de datos datos primarios. (Sólo para completar: Todos los datos de acoplamiento que se post-procesan y que no son datos primarios, se llaman “datos secundarios”).

TUTORIAL 12 de LS-DYNA: Aplastamiento axial estático y dinámico de tubos

R. Mashita, M. Saito, Y. Yoda, H. Kishimoto, M. Seto y T. KanayaSe ha desarrollado un sistema de dispersión cuasi-elástica de rayos gamma basado en la radiación de sincrotrón que utiliza la interferometría en el dominio del tiempo para observar la dinámica microscópica de los polímeros bajo deformación uniaxial. Se ha estudiado el mecanismo de producción de tensión del polibutadieno reticulado desde un punto de vista microscópico. Se descubrió que el tiempo medio de relajación 〈τ〉 del movimiento microscópico del polímero observado en un rango de temperatura (T) relativamente alto (es decir, T-1 < 0,0045 K-1) aumentaba con el alargamiento en las escalas intra e intermolecular. Tras un amplio estudio de la dependencia de la deformación, se descubrió que las dependencias de la deformación de las 〈τ〉 intra e intermoleculares cambiaban con la dependencia de la tensión. Por lo tanto, se sugirió que la 〈τ〉 aumentaba debido a la restricción del movimiento local de la cadena del polímero causada por el alargamiento. La dinámica molecular local de las cadenas de polímeros bajo deformación uniaxial pudo ser evaluada a escala intra e intermolecular por separado por primera vez utilizando nuestro método.Palabras clave: dinámica de polímeros; dispersión cuasi-elástica de rayos γ; alargamiento.Leer artículoArtículos similares